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变压器次级电压u21和u22大小相等，相位相反，即 u21 = - u22 。式中，U2 是变压器次级半边绕组交流电压的有效值。全波整流电路的工作过程是：在u2 的正半周（ωt = 0~π）D1正偏导通，D2反偏截止，RL上有自上而下的电流流过，RL上的电压与u21 相同。在u2 的负半周（ωt =π~2π），D1反偏截止，D2正偏导通，RL上也有自上而下的电流流过，RL上的电压与u22相同。可见，负载RL上得到的也是一单向脉动电流和脉动电压。其平均值分别为：选择整流二极管时，应以此二参数为极限参数 [3]。多脉冲整流技术按整流的波头多少可以分为12、18、24等脉冲整流器。浦东新区推广整流桥量大从优

变压器次级电压e2，是一个方向和大小都随时间变化的正弦波电压，它的波形如图5-2所示。在0~π时间内，e2为正半周即变压器上端为正下端为负，此时二极管承受正向电压面导通，e2通过它加在负载电阻Rfz上。在π~2π 时间内，e2为负半周，变压器次级下端为正上端为负。这时D承受反向电压，不导通，Rfz上无电压。在2π~3π时间内，重复0~π 时间的过程；而在3π~4π时间内，又重复π~2π时间的过程…这样反复下去，交流电的负半周就被"削"掉了，只有正半周通过Rfz,在Rfz上获得了一个单一右向（上正下负）的电压，如图5-2所示，达到了整流的目的。浦东新区推广整流桥量大从优在三组三相电压中，其中主三相电压（Va，Vb，Vc）与电网输入电压幅值相位相同，直接供电给主整流桥；

多相整流电路随着整流电路的功率进一步增大(如轧钢电动机，功率达数兆瓦)，为了减轻对电网的干扰，特别是减轻整流电路高次谐波对电网的影响，可采用十二相、十八相、二十四相，乃至三十六相的多相整流电多相整流电路路。图3a为两组三相桥串联组成的十二相整流电路。为了获得十二相波形，每个波头应该错开30°。所以采用三绕组变压器，次级的两个绕组一个接成星形，另一个接成三角形，分别供给两组三相桥。两组整流桥串联后再接到负载。由于两组整流桥输出的电压的相位彼此差30°，因此在负载上得到十二脉波的整流电压,合成电压中比较低次谐波频率为600Hz，输出电压ud=ud1+ud2,电流id=id1=id2。

但是，在实际并联运用时"，由于各二极管特性不完全一致，不能均分所通过的电流，会使有的管子因为负担过重而烧毁。因此需在每只二极管上串联一只阻值相同的小电阻器，使各并联二极管流过的电流接近一致。这种均流电阻R一般选用零点几欧至几十欧的电阻器。电流越大，R应选得越小。图片图5-8示出了二极管串联的情况。显然在理想条件下，有几只管子串联，每只管子承受的反向电压就应等于总电压的几分之一。但因为每只二极管的反向电阻不尽相同，会造成电压分配不均：内阻大的二极管，有可能由于电压过高而被击穿，并由此引起连锁反应，逐个把二极管击穿。在二极管上并联的电阻R，可以使电压分配均匀。均压电阻要取阻值比二极管反向电阻值小的电阻器，各个电阻器的阻值要相等。在一个交流周期内，每个线电压传输1/18（20°）的负载功率。

移相全桥 PWM DC/DC 变换器基本的全桥电路结构基本的 DC/DC 全桥变换器由全桥逆变器和输出整流滤波电路构成，右图 显示了PWM DC/DC 全桥变换器的电路基本拓扑结构及主要波形。Vin是直流输入电压，Q1&D1～Q4&D4构成变换器的两个桥臂，高频变压器 TR 的原副边匝比为 K，DR1和 DR2是输出整流二极管，Lf是输出滤波电感，Cf是输出滤波电容，RL是负载。 [5]波形通过控制四个开关管 Q1～Q4，在 A、B 两点得到一个幅值为 Vin的交流方波电压，经过高频变压器的隔离变压后，在变压器副方得到一个幅值为 Vin/K 的交流方波电压，然后通过由 DR1和 DR2构成的输出整流桥，在 CD 两点得到幅值为 Vin/K 的直流方波电压。在电源电压的负半周，二极管处于反向截止状态，承受电源负半周电压，负载电压几乎为零。青浦区通用整流桥售价

在π~2π 时间内，e2为负半周，变压器次级下端为正上端为负。浦东新区推广整流桥量大从优

单相整流电路比较简单,对触发电路的要求较低,相位同步问题很简单，调整也比较容易。但它的输出直流电压的纹波系数较大。由于它接在电网的一相上，易造成电网负载不平衡,所以一般只用于4kW以下的中小容量的设备上。如果负载较大，一般都用三相电路。三相整流电路当整流容量较大，要求直流电压脉动较小,对快速性有特殊要求的场合,应考虑采用三相可控整流电路。这是因为三相整流装置三相是平衡的，输出的直流电压和电流脉动小，对电网影响小，且控制滞后时间短。图2为三相桥式全控整流电路及其输出电压波形。浦东新区推广整流桥量大从优

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