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    结果如图3所示。力学测试结果表明：(1）随着HH的增加，对剪切力值影响较较小，波动幅度在5%以内；(2）随着HH的增加，对CrossTensile的力值有所减小，这erlock减小有关。图3静力学测试结果结论(1）通过数值模拟表明：1）随着SPR工艺进行，铆钉打入板件内部使板件产生塑性变形，在钉脚处的应力比较大，同样对于底层板来说，靠近钉脚处的塑性变形量比较大，应力亦为比较大；2）随着HH的增加，钉子插入下层板的深度减小，erlock值逐渐减小，HH从0mm增加到erlock由，减小了，而HH从erlock减小了，减小幅度逐渐降低；3）随着HH的增加，在A处的应力逐渐减小，这说明通过控制HH，对改善板件边缘开裂有利。(2）对比实验结果与数值模拟结果表明：1）实验结果与有限元分析预报结果接近，吻合良好，即随着HH增加erlock值减小；2）在相同参数下，实验得到erlock值与有限元预测erlock略有减小，基本在。(3）对比不同HH参数下的静力学结果表明：1）随着HH的增加，对剪切力值影响较较小，波动幅度在5%以内；2）随着HH的增加，对CrossTensile的力值有所减小，这erlock减小有关。可追溯美国哈克HK32-001液压站99-3122美国哈克HK32-001液压站？

    波形测试仪5连接于外支撑杆2上。在外支撑杆2顶端设置水平设置的上气缸顶板3；上气缸顶板3上设置铆接气缸4，铆接气缸4竖直设置，铆接气缸4贯穿上气缸顶板3设置。在铆接气缸4的下方设上模固定板18，上模固定板18下表面转动设置上模19，上模19下表面设有4个定位卡扣20，定位卡扣20分别卡入端盖预留的四个卡点内，保证配合的稳定性。为了保证上模固定板18的滑动轨迹，在上模固定板18上连接有滑块15，底座1上设有支架13，支架13上设滑道14，滑块15滑动设置于滑道14上，从而，上模固定板18可以在滑道14和滑块15作用下沿着竖直方向滑动，保证上模19和下模9的吻合，降低误差率。上模19下方设下模9，且下模9转动连接于底座1上。为了实现下模9和底座1的转动连接，在底座1上设下模固定架6，下模固定架6内设转动轴8，转动轴8可以相对于下模固定架6转动。在下模固定架6上表面设下模固定板7，下模9设置于下模固定板7上；转动轴8贯穿下模固定架6，且转动轴8顶端与下模固定板7连接，从而下模固定板7也可以相对于下模固定架6转动，进而下模9可以相对于底座1转动。在外支撑杆2外侧设连接于底座1上的内支撑杆10，内支撑杆10竖直设置，内支撑杆10顶端设置下气缸顶板11，下气缸顶板11水平设置。

    该研究主要通过三个途径：一是利用有限元数值模拟预报铝合金板变形过程中板件应力变化趋势；二是进行SPR实验分析铆erlock值变化规律；三是进行SPR实验后板件的室温下静力学剪切试验，分析剪切力的变化规律。有限元分析自冲铆接其工艺过程为：铆鼻冲头推动铆钉向下运动，铆钉下部的刃口将铆接材料冲掉并落入凹模内，铆钉达到凹模后停止运动；随着冲头的继续下行，冲头下端面的凸台将对铆接材料加压，使其发生塑性变形而向内作径向流动，使其紧紧包住铆钉，形成稳定的锁止状态。实验材料为6111/，铆钉长度为7mm，铆模型号为M260425，摩擦系数为，头**别设置为0mm、、，建立有限元模型。图1为SPR铆接完成后的等效应力分布图，a、b、c分别是头高HH设置为0mm、、。图1SPR铆接后等效应力分布图从图1可以看出：(1）随着SPR工艺进行，铆钉打入板件内部使板件产生塑性变形，在钉脚处的应力比较大，同样对于底层板来说，靠近钉脚处的塑性变形量比较大，应力亦为比较大；(2）随着HH的增加，钉子插入下层板的深度减小，erlock值逐渐减小，HH从0mm增加到erlock由，减小了，而HH从erlock减小了，减小幅度逐渐降低；(3）随着HH的增加，在A处的应力逐渐减小，这说明通过控制HH。美国哈克HK32-001铆钉机！

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